适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法

602 编辑：中冶有色技术网来源：上海电力大学

2024-04-28 15:50:40

权利要求书： 1.一种适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，其特征在于，包括如下步骤：S1，根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立频域雅克比矩阵，进入S2；

S2，根据所述频域雅克比矩阵计算得到动态功率电压因子，进入S3；

S3，根据所述动态功率电压因子得到动态短路比，进入S4；

S4，根据所述动态短路比的值，判断所述单台双馈式风机接入受端电网电压的稳定状态，当所述动态短路比小于1时，所述单台双馈式风机接入受端电网电压处于失稳状态，当所述动态短路比等于1时，所述单台双馈式风机接入受端电网电压处于临界稳定状态，当所述动态短路比大于1时，所述单台双馈式风机接入受端电网电压处于稳定状态，其中，动态功率电压因子的计算公式如下式所示：式中，DPF(s)为动态功率电压因子，JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)均为频域下雅克比矩阵元素，将所述频域下雅克比矩阵元素代入上式并整理，得动态功率电压因子的计算公式：式中，DPF(s)为动态功率电压因子，θ0为初始运行点换流母线电压相角，k为旋转角速度比，Sac0为工频下受端交流系统复功率，e0为工频下受端交流系统等效电压源瞬时电压，0为工频下公共连接点电压，ω为旋转角速度，L为受端交流系统等效电感，K(s)为元件动态特性因子，JQθ(s)为频域下雅克比矩阵元素，所述动态短路比的定义式如下式所示：

式中，DSCR为动态短路比，H(s)动态运行系数，0为工频下公共连接点电压，Sac0为工频下受端交流系统复功率，ω0为工频下旋转角速度，L为受端交流系统等效电感。

2.根据权利要求1所述的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，其特征在于：其中，根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立频域雅克比矩阵建立频域雅克比矩阵的方法为先根据所述单台双馈式风机接入受端电网的系统建立等效模型，再根据所述等效模型建立所述频域雅克比矩阵，所述雅克比矩阵如下式所示：

式中，ΔP(s)表示频率下有功变化量，ΔQ(s)表示频域下无功变化量，JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)均为频域下雅克比矩阵元素，θ为换流母线电压相角，Δ为换流母线电压幅值变化量，0为初始运行点换流母线电压幅值。

说明书：适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法技术领域[0001] 本发明涉及一种电压稳定评估方法，具体涉及一种适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，属于电力系统领域。背景技术[0002] 电能作为人类使用最为广泛地二次能源，其在工业现代化进程中扮演着至关重要地角色。但是由于化石能源存在环境污染等问题，逐步制约着社会经济的发展。随着电力电子技术的发展，新能源(尤其是风电)由于其自身在环境友好、价格低廉等方面的优势，发展新能源已成为一种不可逆的趋势。[0003] 由于风能存在不确定性、波动性与随机性等问题，导致风力发电存在明显的波动性与间歇性，难以进行准确的预测与控制，不利于电力系统的稳定运行。同时，随着风力发电机组装机容量的增加，风电在整个电力系统中渗透率逐渐增加，系统的稳定性与潮流的可控性减弱，电力系统电压稳定问题突出。在过往的理论研究和工程应用中，通常是采用单馈入短路比指标(shortcircuitratio，SCR)来评估单台风机馈入受端电力系统电压稳定性。其表达式如下式所示：[0004][0005] 式中，UN为公共连接点(pointofcommoncoupling，PCC)额定电压；Z为受端交流系统戴维南等值阻抗；Pdn为双馈式风机馈入受端交流系统的有功功率。[0006] 但是，上式部分参数为系统额定值，难以有效评估电力系统实际运行过程中的动态电压稳定。另外，由于风电机组通过电力电子设备接入受端电网，其自身的动态特性，极大地转变了传统以同步机转子为主动的电力系统运行优化和稳定运行。当大量的同步机机组被新能源机组取代之后，电力系统的电压和频率支撑强度下降，高比例新能源系统表现为弱同步电网，系统的各个节点的频率在扰动发生后不再维持统一的工频。传统基于统一频率的电压稳定分析方法不再适用，且难以准确评估高比例新能源系统临界电压稳定。发明内容[0007] 本发明是为了解决上述问题而进行的，目的在于提供一种适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法。[0008] 本发明提供了一种适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，具有这样的特征，包括如下步骤：S1，根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立频域雅克比矩阵，进入S2；S2，根据频域雅克比矩阵计算得到动态功率电压因子，进入S3；S3，根据动态功率电压因子得到动态短路比，进入S4；S4，根据动态短路比的值，判断单台双馈式风机接入受端电网电压的稳定状态，当动态短路比小于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于失稳状态，当动态短路比等于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于临界稳定状态，当动态短路比大于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于稳定状态。[0009] 在本发明提供的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法中，还可以具有这样的特征：其中，根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立频域雅克比矩阵建立频域雅克比矩阵的方法为先根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立等效模型，再根据等效模型建立频域雅克比矩阵，[0010] 雅克比矩阵如下式所示：[0011][0012] 式中，△P(s)表示频率下有功变化量，△Q(s)表示频域下无功变化量，JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)均为频域下雅克比矩阵元素，θ为换流母线电压相角，△为换流母线电压幅值变化量，0为初始运行点换流母线电压幅值。[0013] 在本发明提供的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法中，还可以具有这样的特征：其中，动态功率电压因子的计算公式如下式所示：[0014][0015] 式中，DPF(s)为动态功率电压因子，JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)均为频域下雅克比矩阵元素，[0016] 在本发明提供的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法中，还可以具有这样的特征：其中，将频域下雅克比矩阵元素代入上式并整理，得动态功率电压因子的计算公式：[0017][0018] 式中，DPF(s)为动态功率电压因子，θ0为初始运行点换流母线电压相角，k为旋转角速度比，Sac0为工频下受端交流系统复功率，e0为工频下受端交流系统等效电压源瞬时电压，0为工频下公共连接点电压，ω为旋转角速度，L为受端交流系统等效电感，K(s)为元件动态特性因子，JQθ(s)为频域下雅克比矩阵元素。[0019] 在本发明提供的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法中，还可以具有这样的特征：其中，动态短路比的定义式如下式所示：[0020][0021] 式中，DSCR为动态短路比，H(s)动态运行系数，0为工频下公共连接点电压，Sac0为工频下受端交流系统复功率，ω0为工频下旋转角速度，L为受端交流系统等效电感。[0022] 发明的作用与效果[0023] 根据本发明所涉及的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，因为通过建立含双馈式风机的单馈入系统的等效模型，建立频域雅克比矩阵，依次推导出动态功率电压因子和动态短路比，并且给出动态短路比的理论临界值，所以，本发明可以准确判断单台双馈式风机接入受端电网系统的临界电压是否稳定，为电网运行人员提供指标依据，进而有效确保电网电压稳定。附图说明[0024] 图1是本发明的实施例中含双馈式风机的单馈入系统；以及[0025] 图2是本发明的实施例中含双馈式风机的单馈入系统的等效模型。具体实施方式[0026] 为了使本发明实现的技术手段、创作特征、达成目的与功效易于明白了解，以下结合实施例及附图对本发明作具体阐述。[0027] <实施例>[0028] 一种适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，步骤如下：[0029] S1，根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立频域雅克比矩阵建立频域雅克比矩阵的方法为先根据单台双馈式风机接入受端电网的系统建立等效模型，再根据等效模型建立频域雅克比矩阵，进入S2。[0030] 图1是本发明的实施例中含双馈式风机的单馈入系统。[0031] 如图1所示，含双馈式风机的单馈入系统包括：双馈式风机(DFIG)、变速箱(GearBox)、Crowbar电阻(Crowbar)、转子侧换流器(RSC)、网侧换流器(GSC)以及交流电网(ACGrid)。[0032] 其中，双馈式风机(DFIG)具有定子(Stator)和转子(Rotor)。[0033] 图1中，wind代表风，AC代表交流，Ps为定子侧瞬时有功功率，Pv为网侧换流器馈入公共连接点的瞬时有功功率，Pr为转子侧瞬时有功功率，Qs为定子侧瞬时无功功率，Qv为网侧换流器馈入公共连接点的瞬时无功功率，Qr为转子侧瞬时无功功率。[0034] 根据如图1所示的含双馈式风机的单馈入系统建立含双馈式风机的单馈入系统等效模型。[0035] 图2是本发明的实施例中含双馈式风机的单馈入系统的等效模型。[0036] 如图2所示，图中，e为受端交流系统等效电压源瞬时电压，为公共连接点处瞬时电压，m为异步机励磁电压瞬时值，’r/s为转子侧换流器出口瞬时电压，v为网侧换流器出口瞬时电压，s为转差率，s＝(ns?nr)/ns，其中，ns为同步转速，nr为转子转速，ig为受端交流系统瞬时电流，is为定子瞬时电流，ir’为转子侧瞬时电流，iv为从网侧换流器出口流入公共连接点瞬时电流，Pac为受端交流系统瞬时有功功率，Ps为定子侧瞬时有功功率，Pv为网侧换流器馈入公共连接点的瞬时有功功率，Qac为受端交流系统瞬时无功功率，Qs为定子侧瞬时无功功率，Qv为网侧换流器馈入公共连接点的瞬时无功功率，L为受端交流系统等效电感，L’T为定子并网变压器电感，L”T为网侧换流器并网变压器电感，L1s为定子漏感，Lc为网侧换流器电抗器电感，L’r为转子漏抗，Ls为定子电感，Lv为网侧换流器与环流母线之间的电感，Lm为励磁电感。[0037] 根据图2所示的含双馈式风机的单馈入系统的等效模型建立频域雅克比矩阵，频域雅克比矩阵如下式所示：[0038][0039] 式中，△P(s)表示频率下有功变化量，△Q(s)表示频域下无功变化量，JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)均为频域下雅克比矩阵元素，θ为换流母线电压相角，△为换流母线电压幅值变化量，0为初始运行点换流母线电压幅值。[0040] JPθ(s)、JP(s)、JQθ(s)、JQ(s)的表达式为：[0041][0042] 式中，各偏导表达式如下：[0043] 受端交流系统：[0044][0045][0046][0047][0048][0049][0050][0051] 网侧换流器:[0052][0053][0054][0055][0056][0057][0058][0059] 定子：[0060][0061][0062][0063][0064][0065][0066][0067][0068][0069][0070] 上述各偏导表达式中，表示换流母线电压，r代表转子侧电压，v代表网侧换流器输出电压，下标为0的为工频下的初始值，下标为d的为d轴分量，下标为q的为q轴分量，θ0为换流母线电压的初始相位角，θr为转子侧电压的初始相位角，θv为网侧换流器输出电压的初始相位角。[0071] S2，根据频域雅克比矩阵计算得到动态功率电压因子，进入S3。[0072] 假设在扰动发生后的瞬间，△Q(s)＝0，则动态功率电压因子(dynamicpowervoltagefactor，DPF)可由频域雅克比矩阵推导出下式：[0073][0074] 将各频域雅可比矩阵元素代入上式，并整理可得到[0075][0076] 上式中，k为旋转角速度比，表达式为：[0077][0078] 式中，ω0为额定旋转角速度，ω为当前旋转角速度，f为当前频率值，f0为额定频率值。[0079] K(s)为元件动态特性因子，表达式分别为[0080] K(s)＝DPDFIGF(s)+DQDFIGF(s)+DPDFIGθF(s)+DQDFIGθF(s)+DG(s)[0081] 式中，DPDFIGF(s)，DQDFIGF(s)，DPDFIGθF(s)，DQDFIGθF(s)，DG(s)分别是双馈式风机以及受端交流系统等效电压源的动态因子，其各自的表达式为[0082][0083][0084][0085][0086] DG(s)＝a1(k1?kQac0?kPac0)+a2k(Qaco?Pac0)[0087] 式中，Pac0，Qac0的表达式为[0088][0089][0090] 式中，θE0为交流系统电压源初始相角，θ0为换流母线电压初始相角。[0091] S3，根据动态功率电压因子得到动态短路比(dynamicshortcircuitratio，DSCR)，进入S4。[0092] 对动态功率电压因子的计算式进行整理，得下式：[0093][0094] 式中，H(s)动态运行系数，[0095] 动态运行系数的表达式为[0096][0097] 式中，E0为等值电势源电压的定轴分量。[0098] 则得到动态短路比的计算公式如下：[0099][0100] 式中，0为工频下公共连接点的电压，Sac0为工频下受端交流系统复功率，ω0为工频下旋转角速度，L为受端交流系统等效电感。[0101] S4，根据动态短路比的值，判断单台双馈式风机接入受端电网电压的稳定状态，[0102] 当动态短路比(DSCR)小于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于失稳状态，[0103] 当动态短路比(DSCR)等于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于临界稳定状态，[0104] 当动态短路比(DSCR)大于1时，单台双馈式风机接入受端电网电压处于稳定状态。[0105] 实施例的作用与效果[0106] 根据本实施例所涉及的适用于单台双馈式风机接入受端电网电压稳定评估方法，因为通过建立含双馈式风机的单馈入系统的等效模型，建立频域雅克比矩阵，依次推导出动态功率电压因子和动态短路比，并且给出动态短路比的理论临界值，所以，本实施例可以准确判断单台双馈式风机接入受端电网系统的临界电压是否稳定，为电网运行人员提供指标依据，进而有效确保电网电压稳定。[0107] 上述实施方式为本发明的优选案例，并不用来限制本发明的保护范围。