有色金属合金材料技术理论与应用

Mg-13Gd-1Zn合金的组织与力学性能 362     

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研究了铸态、退火态、挤压态和T5时效态Mg-13Gd-1Zn三元合金的显微组织和力学性能。结果表明，合金的铸态组织由α-Mg、(Mg,Zn)3Gd和14H-LPSO长周期相组成。合金在均匀化退火和热挤压后的直接时效(T5)过程中都发生了晶内14H-LPSO相的沉淀析出，表明合金中14H-LPSO的沉淀相变发生在一个很宽的温度范围(200~510℃)。在挤压后合金的直接时效(T5)过程中发生了β'及β1相的沉淀析出。在沉淀强化和LPSO强化的共同作用下，合金的屈服强度、抗拉强度和伸长率分别为197 MPa、397 MPa和2.56%。在200℃/80 MPa和200℃/120 MPa两种实验条件下，Mg-13Gd-1

高熵合金FeCoNiTi的微观组织演变和强韧化行为 810     

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使用热力学软件设计了一种新型双相高熵合金(FeCoNiTi)，利用真空电弧熔炼和热处理制备出FeCoNiTi高熵合金块体材料。表征结果表明，FeCoNiTi高熵合金由层状结构的Laves相和魏氏体板条FCC相组成。在室温下FeCoNiTi高熵合金具有良好的综合力学性能(抗压强度σb=2.08 GPa，压缩应变ε=20.3%)。高强度来自“硬”Laves相(层状结构)的强化，而“软”FCC相(魏氏体板条)中的位错滑移和变形孪晶提供塑性。

Bi对Mg-3Al-3Nd合金显微组织和力学性能的影响 520     

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使用扫描电子显微镜(SEM)和光学显微镜(OM)观察、X-射线衍射(XRD)分析以及力学性能测试等手段研究了Bi含量对Mg-3Al-3Nd合金的显微组织和力学性能的影响。结果表明：添加Bi元素可细化Mg-3Al-3Nd合金的组织。当Bi含量(质量分数)为1%时晶粒最小，晶粒尺寸从1854±58 μm减小到890±64 μm；Mg-3Al-3Nd合金由呈网状分布在晶界的Al11Nd3相和分布在晶内的颗粒状Al2Nd组成；随着Bi含量的提高Al11Nd3相和Al2Nd相的数量减少，晶内的BiNd相数量增加；Bi能明显改善Mg-3Al-3Nd合金室温和高温力学性能，Bi含量为1%时其室温和高温力学性能最佳。室温抗拉强度和延伸率分别为167±2.3 MPa和(16.1±0.3)%，高温抗拉强度及延伸率分别为136±1.7 MPa和(19.3±0.3)%。

超细晶纯钛疲劳裂纹的扩展行为 1024     

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对纯钛进行2道次室温等径弯曲通道变形(ECAP)、等径弯曲通道变形加旋锻复合变形(ECAP+RS)并在旋锻后在300℃和400℃退火1 h，制备出4种具有不同组织的超细晶纯钛。对这4种超细晶纯钛进行疲劳裂纹扩展实验并观察分析超细晶纯钛的显微组织和疲劳断口的形貌，研究了裂纹的扩展行为。结果表明：显微组织对超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值和近门槛区有显著的影响；超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展门槛值随着塑性变形量的增大而增大，随着旋锻后退火温度的提高而降低；疲劳裂纹扩展速率曲线因超细晶纯钛晶粒尺寸和强度的影响出现转折，转折前ECAP+RS复合变形纯钛的抗疲劳裂纹扩展能力比ECAP变形强，且随着退火温度的提高而降低；转折后4种超细晶纯钛的疲劳裂纹扩展速率相差较小，呈现出相反的结果。疲劳裂纹扩展寿命中转折前近门槛区裂纹扩展寿命占绝大部分，因而转折前的门槛值与近门槛区的扩展速率对抗裂纹扩展能力更为重要。

微乳法制备参数对纳米锡银铜焊粉熔点的影响 722     

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用微乳法制备低熔点纳米锡银铜焊粉并揭示其机理，研究了表面活性剂、锡前驱体和微乳液比例对合成的纳米SAC粒子熔点的影响。在最优工艺参数条件下合成的纳米Sn3.0Ag0.5Cu其熔化起始温度为183.6℃，比市售焊锡膏(217.8℃)降低了32.2℃，与传统Sn-Pb焊料的最低熔点183℃接近。

固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金显微硬度的影响 734     

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采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数，%)合金作为初始材料，将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理，研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb (原子分数，%) 合金的微观组织和显微硬度的影响，并建立了显微硬度的演变模型。结果表明，随着固溶温度的提高和保温时间的延长B2相的晶粒尺寸增大、均匀度提高，在940~1010℃晶粒长大的速率最低，在1100℃晶粒尺寸的均匀度达到最大值0.84。板条O相的尺寸和数量对合金的性能有显著影响。在(B2+O)两相区时效后，其尺寸和数量显著影响合金性能的次生板条O相的体积分数提高、尺寸减小，尤其是相互交叉、缠结的O/O相数量的增多，使合金的显微硬度提高；在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+ 800℃/8 h/Furnace cooling(FC)条件下处理的合金，其显微硬度达到最大值434.92 HV。

水热处理对AZ31镁合金微弧氧化陶瓷层组织结构及耐蚀性的影响 554     

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采用两种不同成分的溶液对AZ31镁合金微弧氧化(MAO)陶瓷层进行125℃+18 h的水热处理，研究了水热溶液成分对微弧氧化陶瓷层组织结构及耐蚀性能的影响，探讨了水热成膜及膜层腐蚀机理。研究结果表明：水热处理过程中微弧氧化陶瓷层表面的MgO部分溶解，释放出的Mg2+与碱性水热溶液中的OH-结合形成Mg(OH)2纳米片沉淀在陶瓷层表面及孔洞内；而在含有Al3+和Co2+的溶液处理过程中，溶液中的Al3+和Co2+取代沉淀在MgO表面及孔洞内的Mg(OH)2中部分Mg2+的位置形成双金属氢氧化物(LDH)纳米片，将微弧氧化陶瓷层表面的孔洞及裂纹缺陷闭合。润湿性与电化学测试结果表明，亲水性的Mg(OH)2/MAO复合膜层因Mg(OH)2对MAO陶瓷层的封孔效应能在一定程度上提高MAO陶瓷层的耐蚀性，而疏水性的LDH/MAO复合膜层因封孔效应和LDH离子交换能力能显著提高MAO陶瓷层的耐蚀性。

Ti65合金的初级蠕变和稳态蠕变 895     

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使用透射电镜(TEM)研究了Ti65合金在600~650℃、120~160 MPa条件下的蠕变变形行为及其微观变形机制。结果表明：初级蠕变变形机制主要由受攀移控制的位错越过α2相的过程主导；稳态蠕变阶段蠕变机制主要由受界面处扩散控制的位错攀移的过程主导，且应力指数为5~7。在初级蠕变阶段α2相与位错的相互作用是α2相对合金高温强化的主要方式，在稳态蠕变阶段沿α/β相界分布的硅化物阻碍位错运动与限制晶界滑移是硅化物对合金强化的主要方式。

梯度结构铜铝合金的室温加工硬化行为 1012     

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在液氮温度下将4 mm厚的Cu-4.5%(质量分数)Al合金板材双表面机械研磨2 min，形成~250 μm厚的梯度结构层，在梯度结构层内产生了位错、层错、纳米孪晶等缺陷密度由表及芯呈梯度减少的微观结构，用数字图像相关法研究了拉伸过程中剪切带的演变过程。结果表明，双面约束的梯度结构材料能避免应变局部化，均匀分布的应力应变使材料避免了在较早阶段塑性失稳进入颈缩阶段，较好的保持了加工硬化能力。

深冷-时效复合处理对7075铝合金的显微组织和力学性能的影响 435     

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对7075铝合金进行深冷-时效复合处理(DCT-T6)，使用TEM、SEM和拉伸测试等手段对其表征，研究了深冷-时效复合处理对其显微组织和力学性能的影响。结果表明，与T6处理相比，DCT-T6处理可提高晶内析出相密度、减小析出相的尺寸、提高位错密度和生成亚晶。在深冷时间为3~6 h时，随着深冷时间的延长η'相的密度先提高后降低，晶界析出相(GBP)的尺寸、两相间距、线缺陷数量、η相密度、位错密度以及亚晶数量增大，合金的伸长率降低，抗拉强度先提高后降低。深冷4 h为拐点。深冷时间为4 h时合金的抗拉强度达到最大值645 MPa，比T6样品提高13.1%；深冷时间为3 h时合金的伸长率达到最大值13%，比T6样品提高了44.4%。

2195-2219异种铝合金焊接接头的微观组织和性能 417     

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用钨极氩弧焊(TIG)和变极性等离子弧焊(VPPA)对2195与2219异种铝合金进行平板对接焊，研究了不同焊接方法和在有无保护气氛条件下焊接接头的显微组织和性能。结果表明，在用TIG和VPPA工艺焊接的接头区域都没有出现宏观热裂纹，能量密度高、焊接快和热输入量小的VPPA工艺使焊缝区域较窄；异种铝合金焊缝接头熔合线附近的主要析出相为θ相，在焊缝区域有α-Al与θ相组成的共晶组织；在TIG工艺和有气氛保护的VPPA工艺的焊接接头区域没有出现局部软化现象，焊缝区域的硬度与2219侧母材相同。TIG工艺的焊接接头，其抗拉强度更高。

304不锈钢纤维/ZL104铝合金复合泡沫的孔结构、力学、吸声性能及其机理 245     

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用渗流铸造法制备ZL104合金泡沫和304不锈钢纤维/ZL104合金复合泡沫，对比研究了两种泡沫的孔结构、力学和吸声性能及其机理。结果表明，调控盐(次盐)的作用使合金泡沫和复合泡沫的孔壁上出现次孔结构而生成多孔孔壁结构；纤维复合后的泡沫以孔壁纤维、穿孔纤维和孔间纤维三种状态存在，与相同孔隙率的合金泡沫相比，复合泡沫的孔隙率为77%~86%、主孔径为0.35 mm、纤维直径为0.1 mm，具有更高的压缩性能和吸声性能。复合泡沫的压缩性能和吸声性能，都随着孔隙率和纤维含量的提高先提高后降低。孔隙率为82%的复合泡沫，纤维含量(体积分数)为5%时力学性能达到2.6 MPa，纤维含量为8%时其平均吸声系数(吸声性能)为0.893。有限元分析结果表明，复合泡沫受力时，孔壁纤维和穿孔纤维能传递和分散应力，并通过位移和偏转等方式消耗能量，使其强度提高；J-A模型分析结果表明，突出到孔隙中的纤维使复合泡沫的表面粗糙度和比表面积和声波在泡沫内的损耗增大，是其吸声性能较高的原因。

2060铝锂合金厚板的各向异性 594     

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使用OM、TEM和EBSD等手段和测试室温拉伸性能，研究了2060铝锂合金厚板的组织和力学性能的各向异性。结果表明：1) 0°方向的强度最高，延伸率和断面收缩率较低；45°方向的强度最低，延伸率和断面收缩率最高；90°方向的强度稍低于0°方向，延伸率和断面收缩率最低。2) 在0°、45°和90°方向合金的主要析出相为T1相，在0°和45°方向还析出了θ'相和少量的球形δ'相。在0°方向析出相数量最多且分布均匀，在45°方向析出相的尺寸较大，大部分T1相粗化为板片状，在90°方向析出相的数量较少，但是T1相的尺寸明显比45°方向的更小。3) 2060铝锂合金厚板45°方向的织构强度最高，出现了强再结晶织构P{011}<122>；在0°方向织构强度仍较高，以再结晶P{011}<122>为主，还有较弱的形变织构Copper{112}<111>；90°方向的织构强度相对较弱，以形变织构Copper {112}<111>和形变织构S{123}<634>为主。

钢丝联轧机 520     

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本实用新型涉及钢丝加工技术领域，尤其是涉及一种钢丝联轧机，包括辊式矫直机、钢丝粗轧机、钢丝精轧机和钢丝张力机，所述钢丝粗轧机固定设置在所述辊式矫直机的旁侧，所述钢丝精轧机固定设置在钢丝粗轧机的旁侧，所述钢丝张力机固定设置在钢丝精轧机的旁侧，本实用新型钢丝通过相互交错排列的辊子之间通过时因受到多次反复弯曲而得到的对形状缺陷的矫正，不在需要繁琐的矫正过程，钢丝通过轧制过程后，钢丝轧制的质量变高，效率也变快了，提高了钢丝生产的效率。

钛合金板翅式结构真空钎焊过程温度场均匀性研究 1244     

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板翅结构具有更高的换热效率与性价比，广泛应用于航空航天、超导、石油化工等领域。同时，高温高压高载荷的恶劣环境要求板翅结构具有更优异的力学性能、更高的安全性与可靠性。因此，针对钛合金板翅结构真空钎焊过程开展温度场均匀性研究，探究加热带分布、升温速率对板翅结构温度场均匀性的影响规律与机理，明晰炉膛内温度场分布规律。结果表明，工件温度场均匀性受工件结构的影响显著，炉膛中心区域温度最高，但板翅结构的峰值温度位于板翅结构两侧。当工件受到热辐射的方向性较差时，其温度均匀性更好，因此间隔分布的加热带温度均匀性更优。而升温速率增大时，工件的温度场均匀性变差。其仿真结果为优化钛合金板翅结构钎焊工艺提供了理论基础。

铜阳极泥O2-SO2焙烧定向转化碲物相强化碲浸出 1054     

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碲是国家战略准金属，全球90%碲产于铜阳极泥，而硫酸化焙烧-碱浸法是我国从铜阳极泥中提取碲的常用工艺，但存在碲浸出率偏低问题。为此，本研究提出采用O₂-SO₂焙烧法处理铜阳极泥，通过调节O₂、SO₂分压，精准控制焙烧过程中的氧势和硫势，将铜阳极泥中碲化物高效定向转化为TeO₂。首先，对O₂-SO₂焙烧铜阳极泥的工艺参数进行优化，然后焙砂采用水浸分离铜、再用NaOH(100 g/L)浸出碲；最后，用碲化亚铜代替铜阳极泥对焙烧过程的碲物相转变机制进行研究。结果表明：在O₂-SO₂气氛中(体积比为7∶3)，温度为600 ℃的条件下焙烧铜阳极泥3 h后，硒挥发率为98.04%，经水浸-碱浸后，碲浸出率为83.69%，实现了硒高效挥发及碲的高效浸出；在焙烧过程中，碲化亚铜先被氧化分解成Cu_2.86Te₂和CuO，随着温度的升高，Cu_2.86Te₂继续被氧化分解成CuTe和CuO，最后CuTe被氧化为TeO₂和CuO，同时，CuO进一步与SO₃反应生成CuSO₄。

激光选区熔化TiB2Al-Si-Mg大尺寸复杂构件 1107     

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激光选区熔化（SLM）成形大尺寸复杂构件厚度多样、高度较高、方向复杂，需要研究构件微观组织均匀性和力学性能稳定性。本文以SLM成形TiB₂/Al-Si-Mg复合材料为研究对象，分析复合材料多级微观组织，并对比不同成形厚度、高度、方向下材料力学性能。结果表明，复合材料表现出熔池特征结构，细小等轴晶粒组织均匀分布且随机取向，纳米TiB₂颗粒在材料内部弥散分布。随成形厚度增加，材料延伸率保持稳定，抗拉强度受本征热处理影响略微增大；在不同成形高度下，材料抗拉强度和延伸率保持稳定；在不同成形方向下，材料抗

激光扫描偏转角度对选区激光熔融制备FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金微观结构和力学性能的影响 834     

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采用选区激光熔融工艺并使用45°、67°和90°的激光扫描偏转角度制备FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金；结合各种表征分析技术研究三组样品的多层级结构、晶粒尺寸和形貌、热裂纹缺陷以及力学性能。结果表明：45°激光扫描偏转角度制备的样品微观结构主要呈现为跨熔池外延生长的柱状树枝晶，且晶粒尺寸较大(约为128 μm)，并存在高密度的热裂纹缺陷；而67°激光扫描偏转角度制备的样品中具有大量的胞状结构，胞壁和胞内存在高密度的位错缠结、较小的晶粒尺寸(约为69 μm)以及低密度的热裂纹缺陷。另外，选区激光熔融制备中形成的多层级结构能有效提升样品的力学性能。FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金的变形机制为低应变时形成少量变形微观条带，高应变时形成高密度的变形微观条带和少量的变形孪晶。

铜带加工生产用轧机设备 865     

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本实用新型提供了一种铜带加工生产用轧机设备，包括多个并排设置的轧辊装置，轧辊装置包括第一底托、第二底托、第一支撑结构、第二支撑结构、推动结构、承托结构、第一轧辊、第二轧辊；推动结构用以带动第一底托及第二底托相向靠近运动及相互背离运动；第一支撑结构设于第一底托上，第二支撑结构设于第二底托上，第一轧辊及第二轧辊转动安装在第一支撑结构与第二支撑结构之间；承托结构的数量为2、且分别设于第一支撑结构的底部及第二支撑结构的底部，承托结构用以对第一轧辊及第二轧辊的端部进行架空承托；其结构新颖，可方便对辊轴进行更换，无需过多的外置设备，并且可快速实现对位安装，使用操作方便。

氧化铬粉末用旋振筛 1125     

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本实用新型属于旋振筛技术领域，具体为一种氧化铬粉末用旋振筛，包括底座，所述底座的上表面通过减震组与驱动组相连，驱动组上表面设置有下部筛框，下部筛框一侧设置有下出料口，下部筛框的上表面设置有不少于一个上部筛框，上部筛框一侧开设有上出料口，上部筛框的上表面设置有筛盖，筛盖的上表面设置有进料口，筛盖内部设置有第二导流斗，上部筛框内部设置有过滤网，过滤网的上方设置有螺旋导流板。有益效果在于：本实用新型能够防止粉末落在滤网上向外塌落的现象，减少未筛分的粉末从出料口排出，并增加粉末在滤网上的时间，从而提高筛分效率。

多通型铝电解电容器全自动老化测试分选机 822     

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本发明公开了一种多通型铝电解电容器全自动老化测试分选机，属于铝电解电容器制造领域，一种多通型铝电解电容器全自动老化测试分选机，包括老化测试分选机本体和铝电解电容器本体，老化测试分选机本体内固定安装有老化分解电联器，老化分解电联器左端固定连接有双触式气胀插套，可以在电容器电联触杆与双触式气胀插套进行插接电联时对电容器电联触杆进行吸附定位，有效保证电容器电联触杆与双触式气胀插套插接的稳定性，有效避免出现接触不良的状况，减小老化测试分选结果的误差，进而提高老化测试分选机本体对铝电解电容器本体质量判断的有效性，降低铝电解电容器本体生产企业的经济损失。

镍基高温合金的电解质等离子抛光电解液及其抛光方法 1252     

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本发明公开了一种镍基高温合金电解质等离子抛光用电解液及其抛光方法，该抛光液按重量百分比计，由以下原料组成：硫酸盐1.5%~3%，络合剂0.3%~1.5%，其余成分为水。抛光方法是：1）、将混合好的电解质加入水中，充分搅拌至混合均匀，加热至70?75℃，将准备好的抛光液加入抛光槽中；2）、将待抛光镍基高温合金工件装夹至专用夹具上，并浸入电解液中，浸入深度为10?50mm；3）、通入直流电流，输出电压为250?350V，抛光时间为1?10min；4）、将抛光后的工件取出并进行清洗、干燥。本发明提供的电解液为中性或偏酸性电解液，其中的电解质环保无污染；抛光镍基高温合金后表面明亮有光泽，并且使抛光效率及电流效率提高。

铝材喷涂的振动筛装置 742     

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本实用新型提出一种铝材喷涂的振动筛装置，机架、粉筛盖、锁紧装置、支撑组件、粉筛底座、进粉管、出粉管、筛网、振动筛组件、粉桶，所述粉筛盖与粉筛底座之间设有筛网，所述锁紧装置将粉筛盖、粉筛底座开拆卸连接，所述进粉管的一端与粉筛盖连通，另一端与进料桶连通，所述出粉管的一端与粉筛底座连通，另一端与粉桶连通，振动筛组件位于粉筛底座一侧，支撑组件包括支撑架和旋转装置，支撑架的一端连接在粉筛底座的外围，另一端连接旋转装置，旋转装置与机架可转动连接，出粉管为可变形的塑料管，塑料管与粉桶的进粉口可拆卸的套接，使得设备更加的灵活，更换、检修或者清洗筛粉机内部以及筛网更加的方便。

铝合金焊丝轧机的导向机构 661     

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本实用新型适用于导向机构领域，提供了一种铝合金焊丝轧机的导向机构，所述导向机构包括用于设置在铝合金焊丝轧机上且中部带有第一通孔的机构安装座，设置在所述机构安装座上中部带有第二通孔、且带有贯穿顶底面通槽的导向座体，铰接设置在所述机构安装座顶部上且一端置于所述通槽内的第一导向单元，及铰接设置在所述机构安装座底部上且一端置于所述通槽内配合所述第一导向单元使用的第二导向单元。旨在解决现有技术中的导向机构不能适用于不同规格的焊丝，需要工作人员进行手动调节间隙才能实现不同规格的焊丝使用，导致导向工作非常不方便，且耗费工作人员的体力与精力的技术问题。

高纯电解铝阴极浇铸机 1109     

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本发明公开了一种高纯电解铝阴极浇铸机，包括旋转底座以及固定安装在旋转底座上的铁水提升浇铸装置，所述铁水提升浇铸装置包括固定在旋转底座上的立柱和内管，所述的内管套在立柱外部，在内管的外部套有外管，在外管的顶部固定安装有电动伸缩杆，且电动伸缩杆的顶杆伸入内管中并与立柱的顶部铰链连接，在外管上分别固定连接有上支架和下支架，在上支架上固定安装有小型卷扬机，在下支架上设置有铁水包。本发明可以将灌满铁水的铁水包旋转至浇铸工位，再将铁水包提升至浇铸高度后进行浇铸，整个过程无需工作操作，自动化程度高，减少人工劳动强度，而且安全可靠。

铝合金电解抛光液及电解抛光方法 941     

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一种铝合金电解抛光液及电解抛光方法，本发明涉及一种铝合金电解抛光液及电解抛光方法。本发明的目的是为了解决现有不同显微组织分析方法需要不同制样工艺及不同抛光液的问题。本发明铝合金电解抛光液由甲醇、高氯酸、乙醇和水组成或由甲醇和高氯酸组成。本发明电解抛光方法为：先对铝合金进行预处理，然后将预处理后的铝合金放入铝合金电解抛光液中进行电解抛光。本发明可以通用于光学金相观察、扫描电镜分析、电子背散射衍射等多种分析手段中；配方所涉及的内容较少，成本较低；电解抛光方法时间仅需2～20s、常温进行，能够提高效率、降低难度。本发明应用于铝合金电解抛光领域。

电解铝加工用灰渣清理装置 1273     

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本发明涉及一种电解铝加工用灰渣清理装置，包括电解架，所述电解架正面侧壁沿其高度方向开设有轨道槽，通过所述轨道槽在所述电解架正面侧部设有可上下滑动的移动座，所述移动座的顶面设有上吊带，所述电解架顶面固定有传动组件，所述上吊带经所述传动组件朝所述电解架的内壁面方向传送后又向下延伸，可直接把将要电解处理的管材安装在电解架上，沉入电解池中时利用配重结构驱动管材旋转，而且利用配重结构的来回传动通过与其联动的刮件，使得管材达到边旋转表面杂质边被刮除清理的目的，表面杂质经处理后的管材仍然通过此电解架投入电解池中电解处理，不但提高了工作效率，而且省去了人工打磨管材表面的生产环节，生产成本大大降低。

微粗糙电解铜箔及铜箔基板 1097     

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本发明公开一种微粗糙电解铜箔及铜箔基板。微粗糙电解铜箔包括一微粗糙表面。微粗糙表面具有多个凸峰、多个V型凹槽以及多个微结晶簇。两个相邻的所述凸峰界定出一个V型凹槽。V型凹槽的平均深度小于1微米。微结晶簇位于所述凸峰顶部。微结晶簇的平均高度小于1.5微米。微粗糙电解铜箔的微粗糙表面的Rlr值低于1.06。微粗糙表面与基材之间有良好的接合力，且在高频下的介入损失有良好的表现，能够有效地抑制讯号损耗。

铜板生产用输送带 839     

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本实用新型公开了一种铜板生产用输送带，涉及铜板生产技术领域，包括机体，所述机体的顶部安装有输送带，且机体的底部焊接有支撑柱，所述机体的两侧连接有横板，且横板的顶部开设有通孔，所述通孔的内部安装有支撑杆。本实用新型中，将铜板放置在输送带上后，输送带会对铜板进行运输，若是铜板在运输时撞到输送带的两侧时，会先碰撞到棉垫，棉垫一侧的连接板会通过弹簧架与栏板进行伸缩，从而减小铜板对连接板的撞击力，可以有效的防止连接板受到损伤，且连接板外侧的棉垫可以防止连接板受到刮伤，若是需要对棉垫进行更换，人员可以将棉垫通过粘扣带从连接板上拆卸下来，再将新的棉垫安装回原处，即可完成对棉垫的更换。

金属铝材加工输送带 914     

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本实用新型提供一种金属铝材加工输送带，涉及铝材加工技术领域，包括连接外壳，所述连接外壳的内部开设有传动内槽，所述传动内槽的两侧均转动连接有侧传动辊，两个所述侧传动辊之间传动连接有传送带，所述传动内槽两侧的上端均开设有侧边卡槽。本实用新型通过转动支撑辊的设置，可在使用时，对传送带的上侧进行支撑，从而增加传送带的支撑强度，防止出现在输送金属铝材时，发生形变，导致传送带无法继续使用的问题，通过侧传动辊与支撑内杆的设置，可便于支撑内杆的安装与拆卸，同时可根据传送带的尺寸的不同，在支撑内杆与侧传动辊之间防止不同厚度的垫片，从而调整转动支撑辊的位置，调整对传送带的支撑高度，以便于使用。